Описанный далее импульсный источник питания был разработан для эксплуатации совместно с оконечным каскадом усилителя мощности звуковой частоты. Источник питания имеет два раздельных независимых выхода, обладает системами стабилизации выходных напряжений и защиты компонентов аппарата от перегрузки по току. Принципиальная схема устройства изображена на Figure. 1. Его основные технические характеристики:
- переменное напряжение питающей сети — 220 В ± 20%;
- постоянное выходное напряжение — 102 В и 102 В;
- максимальный ток одного выхода — 19,6 А;
- максимальная мощность нагрузки — 2 кВт;
- частота преобразования — 45 кГц.
Рис. 1.
Рассмотрим назначение компонентов и возможные их замены.
Предохранитель FU1, отключающий от сети в случае отказа компонентов источник питания, был использован марки Н520РТ-15А/250В. Предохранитель оформлен в стеклянный баллон и имеет проволочные выводы.
Конденсатор С2 фильтрует постоянное опорное напряжение +5,1 В на выводе 16 микросхемы DA1, которое подают на неинвертирующий вход 2 усилителя ошибки этого контроллера.
Резистор R1 и конденсатор СЗ задают частоту преобразования. Кроме того, емкость конденсатора СЗ влияет на минимальную длительность паузы на нулевом уровне между двуполярными импульсами (dead time) на выходе задающего генератора. Данные компоненты должны быть термостабильными.
Конденсатор С4 необходим для “мягкого” запуска контроллера DA1.
Варистор RU1 защищает входные компоненты источника питания от недопустимого повышения напряжения питающей сети. Целесообразно использовать варисторы марок B72210-S301-K101, B72214-S301-K101, B72214-S321-K101, В72220-S301-K101, B72220-S321 -К 101, В72232-В321-К1 или TVR20471.
Цепь из компонентов С8, R3 и R5 включена между инвертирующим входом 1 и выходом 3 усилителя ошибки микросхемы DA1.
Контроллер DA1 марки UC2825, допускающий эксплуатацию при температуре от -25°С до +85°С, можно поменять на зарубежные микросхемы UC1825, UC3825 или на отечественный прибор КР1156ЕУ2Р. Следует учесть, что диапазон температур, в котором могут работать микросхемы-заменители, будет другим, чем у ИМС UC2825. Все указанные микросхемы обладают квазикомплементарным оконечным каскадом, который допускает втекающий и вытекающий ток силой до 1,5 А. В данном случае умощняющий каскад между задающим генератором и переключательными транзисторами VT3 и VT4 не нужен.
Постоянные выходные напряжения источника питания позволяют стабилизировать цепи, выполненные на компонентах С1, С7, R2, R4, R6, R25, R27, Ul, U2, VD21 и VD28. Стабилизация осуществлена по принципу ШИМ. Постоянные резисторы R25 и R27 ограничивают ток, протекающий по светодиодам оптронов U1.2 и U2.2. Резисторы R2 и R6 образуют перестраиваемый делитель постоянного напряжения, прикладываемого к инвертирующему входу 1 усилителя сигнала ошибки контроллера DA1. Вращением движка подстроечного резистора R2 регулируют скважность импульсов, поступающих на транзисторы преобразователя с выхода задающего генератора, что приводит к корректировке напряжений на обмотках трансформатора TV2. Подстроечные резисторы R2 и R22 можно использовать марок 3329Н-1, СПЗ-19а или аналогичных.
Конденсатор С1 и RC-цепь С7, R4 замедляют изменение напряжения на инвертирующем входе 1 усилителя ошибки и повышают помехоустойчивость каскада стабилизатора. Пульсации в напряжении питания каскада стабилизатора уменьшает RC-фильтр, который выполнен на компонентах С13 и R13.
Напряжение электрического пробоя стабилитронов VD21 и VD28 должно быть незначительно (примерно до 2 В) меньше ожидаемых постоянных выходных напряжений источника питания. Стабилитроны VD21 и VD28 марки 1N5378B можно поменять на приборы BZX85C-100V или ZY100.
Если напряжение на конденсаторах С23, С24 по какой-либо причине возросло, то светодиод оптрона U1.2 начнет излучать интенсивнее, и фототранзистор U1.1 приоткроется. Сопротивление коллектор-эмиттер фототранзистора U1.1 уменьшится, и U1.1 шунтирует резистор R6 делителя напряжения. В результате на инвертирующий вход 1 усилителя ошибки микросхемы DA1 будет подано меньшее напряжение, чем прежде; возрастет скважность импульсов, генерируемых контроллером DA1, коэффициент заполнения импульсов уменьшится, и постоянные напряжения на обоих выходах импульсного источника питания понизятся. Напряжение на конденсаторах С23 и С24 вернется к исходному значению.
Керамические или, что хуже, пленочные конденсаторы С5, C11 и двухобмоточный дроссель L1 уменьшают амплитуду высокочастотных пульсаций, генерируемых преобразователем, которые, проникнув в питающую сеть, могли бы вызвать помехи окружающим устройствам.
Дроссель L1 выполняют на двух сложенных вместе тороидальных магнитопро-водах типоразмером КЗ5 х 25 * 7 из МО-пермаллоя марок МП-60, МП-100, МП-140 или МП-250. Обмотки I и II наматывают в два провода до заполнения окна магнитопровода. Провод обмоток — одножильный марки ПЭВ-2, ПЭТВ, или ПЭЛШО диаметром примерно 2,0 мм с учетом изоляции. Для удобства намотки можно использовать не одножильный провод, а несколько более тонких изолированных проводников эквивалентного диаметра.
Конденсатор С9 и резистор R9 образуют сглаживающий RC-фильтр. С него отфильтрованное напряжение подают на вывод 13 микросхемы DA1, с которого положительное напряжение поступает на коллекторы оконечных биполярных транзисторов контроллера. Желательно, чтобы конденсатор С9 был танталовым или собранным из нескольких керамических конденсаторов. В любом случае, его паразитная индуктивность и паразитное сопротивление должны быть как можно меньше.
Диоды Шоттки VD1-VD4 защищают оконечный каскад микросхемы DA1 от выхода из строя по причине пробоя напряжением ЭДС самоиндукции, которое возникает на обмотке I согласующего импульсного трансформатора TV1 при резком прекращении протекания по ней тока. Диоды VD1-VD4 марки 1N5822 можно поменять на приборы 10MQ60N, 10MQ100N, 30BQ060, MBR360, MBRS360T, SB2100, SB360, SB3100, SK36, SK36B, SR360, SS36, SX34 или SX36.
Резисторы R7 и R8 ограничивают выходной ток оконечного каскада микросхемы DA1.
Импульсный трансформатор TV1 выполняют на одном Ш-образном магнитопроводе производства Epcos типоразмером ЕЗО/15/7 из феррита N87 или N27. Все три обмотки содержат по 38 витков одножильного провода марки ПЭВ, ПЭВ-2, ПЭТВР или ПЭЛШО диаметром 0,33 мм с учетом изоляции. Обмотки должны быть по возможности идентичны и их желательно укладывать на магнитопровод одновременно.
Диодная сборка VD5 и емкостный делитель напряжения, составленный из конденсаторов С25, С26, С29 и СЗО, образуют выпрямитель напряжения питающей сети. Керамические конденсаторы С29 и СЗО шунтируют по высокой частоте алюминиевые электролитические конденсаторы С25 и С26, чем предупреждают их перегрев и разрушение. Резисторы R28 и R29 снимают заряды с конденсаторов С25, С29 и С26, СЗО соответственно. Диодную сборку VD5 марки BR2510W допустимо поменять на сборки GBU25M, КВРС2510, КВРС3510 или МВ4010.
Между диодной сборкой VD5 и конденсаторами делителя напряжения установлен каскад, выполненный на компонентах R18, R19 и VS1, ограничивающий ток заряда конденсаторов С25, С26, С29, СЗО, без которого сборка VD5 была бы пробита. После включения источника питания в сеть до запуска преобразователя конденсаторы С25, С26, С29 и СЗО заряжаются через резистор R18, который ограничивает силу тока, протекающего через диодную сборку VD5. Резистор R19 необходим для предупреждения самопроизвольного включения тиристора VS1. После того как конденсаторы делителя напряжения частично зарядятся, будет запущен импульсный преобразователь, в результате чего возникнет напряжение на всех обмотках трансформатора TV2. Импульсное напряжение с обмотки V этого трансформатора выпрямляют диоды VD31-VD34, включенные мостом, а конденсатор С32 сглаживает пульсации напряжения. Постоянное напряжение величиной около 12 В с конденсатора С32 поступает на шесть вентиляторов М1-М6, а также на интегрирующую цепь, образованную резистором R21 и конденсатором С15. Эта цепь необходима для замедления включения тиристора VS1. Сопротивление резистора R21 не должно существенно превышать 200 Ом, поскольку это уменьшит силу тока, подаваемого на управляющий электрод тиристора VS1, что снизит надежность каскада.
Отпирающий постоянный ток управления тиристора марки TYN840 не должен быть меньше 35 мА. Тиристор TYN840 изготовленный фирмой STMicroelectronics заключен в типовой корпус ТО-220АВ и выдерживает постоянное обратное напряжение до 600 В, максимальный постоянный ток в открытом состоянии при температуре корпуса +95°С силой до 25 А.
Перешедший в открытое состояние тиристор VS1 шунтирует резистор R18, и большая часть тока, потребляемая преобразователем, протекает по тиристору. Диоды VD31-VD34 марки MUR820 можно поменять на BYW29E-150, BYW80-200 или SF54.
Резисторы RIO и Rl 1 необходимы для предупреждения защелкивания переключательных транзисторов VT3 и VT4. Постоянные резисторы R14, R15 и R16, R17 образуют два делителя напряжения, в средние точки которых подключены базы биполярных транзисторов VT1 и VT2. Благодаря стабилитронам VD12, VD13 и VD14, VD15 не возникает пробой транзисторов VT3 и VT4 из-за превышения напряжения затвор-исток сверх максимально допустимой величины во время включения импульсного источника питания. Стабилитроны VD12-VD15 марки 1N5354B можно поменять на стабилитроны марки 1N5353B. Вместо четырех стабилитронов VD12-VD15 допустимо использовать два двунаправленных transil марок SMBJ15CA, P4SMAJ15CA или SMBJ16CA, но ни в коем случае — не варисторы и не газовые разрядники.
Форсирование запиранием мощных переключательных транзисторов VT3 и VT4 реализуют цепи С16, R14, R15, VD6, VD8, VD10, VT1 и С17, R16, R17, VD7, VD9, VD11, VT2. Работают форсирующие цепи следующим образом. Пусть на вторичной обмотке II согласующего трансформатора TV1 будет присутствовать импульс такой полярности, что положительное напряжение будет подано на резистор RIO, а отрицательное — на эмиттер переключательного транзистора VT3. Через диод VD8 прямой ток не потечет. Биполярный транзистор VT1 структуры р-п-р будет закрыт, поскольку на его базу будет подано положительное напряжение относительно его эмиттера. Ток потечет по цепи от вторичной обмотки трансформатора TV1, через резистор RIO, диоды VD6, VD10, на затвор транзистора VT3, а с эмиттера этого IGBT — опять на вторичную обмотку трансформатора TV1. Затворная емкость IGBT VT3 заряжается, и транзистор открывается.
Подадим напряжение отрицательной полярности на резистор RIO, а положительной — на эмиттер IGBT VT3. Через диоды VD6, VD10 потечет пренебрежимо малый обратный ток. Биполярный транзистор VT 1 будет открыт, поскольку на его базу будет подано отрицательное напряжение относительно его эмиттера. Ток будет течь по цепи от вторичной обмотки согласующего трансформатора TV1, эмиттер-затвор транзистора VT3, эмиттер-коллектор открытого транзистора VT1, диод VD8, резистор RIO и поступит на вторичную обмотку трансформатора TV1.
Конденсаторы С16 и С17 ускоряют запирание соответствующих транзисторов VT3 и VT4.
Биполярные транзисторы VT1 и VT2 структуры p-n-p марки ZTX751 можно поменять на импортные компоненты ВС327-25 или ВС327-40 (корпусы ТО-92), выпущенные фирмой “Philips Semiconductors”, или отечественные приборы КТ644Б, КТ685В, КТ685Г.
Диоды VD6-VD11 марки BYW80-200 допустимо поменять на приборы BYV28-100, BYW29E-150, MUR420, SF34 или SF54.
Транзисторы VT3 и VT4 марки IRG4PC50W фирмы “International Rectifier Holdings Inc.” можно заменить на IGBT с каналом n-типа без встроенного диода IRG4PC50WPBF или IGBT со встроенным диодом: 1RGP35B60PD, IRGP50B60PD1. При использовании IGBT VT3 и VT4 с интегрированными в корпус оппозитными диодами нет необходимости в установке демпфирующих диодов VD16 и VD17.
Диоды VD16 и VD17 марки 15ETX06S можно поменять на 15ЕТН06, BYC10-600, DSEII2-06A, FES16JT, HFA25TB60 или RHRG3060.
Система защиты от перегрузки по току выполнена на компонентах С12, С14, С19, С20, RI2, R20, R22, R24, TAI, VD19 и VD20. Трансформатор тока ТА1 — это датчик силы тока, который протекает по переключательным транзисторам VT3 и VT4. На постоянном резисторе R24 возникают импульсы, пропорциональные току в первичной обмотке трансформатора ТА 1, а керамический конденсатор С20 уменьшает скорость изменения напряжения. Резистор R24 должен быть безындукционным. Диоды VD19 и VD20 образуют двухполупериодный выпрямитель, выходное напряжение с которого запасает конденсатор С19. Диоды VD19 и VD20 марки MUR120 можно поменять на ES1B, ER1B, ER1D, FYR120, MURS110, MURS120, SF12, SF14, SF15, SF22 или SF24. Резисторы R20 и R22 — это делитель напряжения сигнала о перегрузке. На компонентах С12, С14, R12 реализован П-образный фильтр напряжения, поступающего на вывод 9 микросхемы DA1, который отвечает за блокировку по току.
Трансформатор тока ТА1 выполняют на одном Ш-образном сердечнике изготовленном фирмой Epcos типоразмером ЕЗО/15/7 из феррита N87 или N27. Вторичная обмотка содержит 100 + 100 витков одножильного провода марки ПЭЛ, ГТЭВ, ПЭВ-2 или ПЭТВР диаметром 0,33 мм с учетом изоляции. Полуобмотки должны быть по возможности одинаковыми; их размещают одновременной намоткой в два провода. Первичная обмотка — это один виток литцендрата ЛЭЛО или ЛЭШО, состоящий из 175 жил, каждая из которых имеет диаметр 0,1 мм. Для увеличения напряжения пробоя изоляции на литцендрат первичной обмотки рекомендовано надеть отрезок стеклотканевой трубки.
Вспомогательный источник питания задающего генератора собран на компонентах С6, С10, С18, С21, С22, DA2, R23, VD18, VD23-VD26. При включении импульсного источника питания переменные напряжения на обмотках трансформатора TV2 отсутствуют. Постоянный резистор R23, ограничивающий ток, и стабилитрон VD18 образуют параметрический стабилизатор выпрямленного напряжения сети. Напряжение электрического пробоя стабилитрона VD18 должно быть обязательно меньше, чем максимально допустимое напряжение на входе интегрального стабилизатора DA2, но больше (с учетом всех флюктуаций), чем максимально возможное постоянное напряжение на выходе выпрямителя VD23-VD26 во время работы источника питания по окончании всех переходных процессов.
Постоянное напряжение с параметрического стабилизатора поступает на вход интегрального стабилизатора напряжения, представленного микросхемой DA2. Постоянное напряжение величиной 15 В с выхода интегрального стабилизатора поступает на фильтрующие конденсаторы С6, СЮ, С18 и цепи питания задающего генератора. После того как микросхема начнет вырабатывать импульсы, поступающие на согласующий трансформатор TV1, цепи форсирования переключения транзисторов VT3, VT4, и, наконец, — на переключающие транзисторы, на обмотках трансформатора TV2 возникнут переменные напряжения.
Напряжение с обмотки II трансформатора TV2 выпрямляется диодами VD23-VD26, а пульсации постоянного напряжения сглаживается конденсаторами С21 и С22. Теперь, после запуска преобразователя, основную роль в обеспечении питания задающего генератора будет играть вспомогательный выпрямитель, а не параметрический стабилизатор. Интегральный стабилизатор напряжения DA2 марки 7815 допустимо поменять на микросхемы L7815CV, 78S15CV или КР142ЕН8В.
Микросхему DA2 необходимо закрепить на охладителе с площадью рабочей поверхности примерно 25 см2. Емкость конденсатора Cl8 не должна быть большой, поскольку в противном случае микросхема интегрального стабилизатора DA2, если она не обладает защитой от перегрузки, может быть выведена из строя током заряда этого конденсатора.
Стабилитрон VD18 марки 1N5364BG допустимо поменять на ZY33, 1N5363B или ZY30. Диоды VD23-VD26 марки BYW80-200 можно заменить приборами BYW29E-I50, MUR420, MUR820 или SF54. Керамические конденсаторы С6 и СЮ должны обладать как можно более низкими паразитными параметрами индуктивности и сопротивления. Желательно, чтобы конденсатор С18 был танталовым.
Импульсный трансформатор TV2 выполняют на двух сложенных вместе Ш-образных магнитопроводах производства фирмы Epcos типоразмером Е80/38/20 из феррита N87 или N27. Обмотки I, III и IV выполнены литцендратом марок ЛЭШО или ЛЭЛО, состоящим из 175 жил с диаметром каждой 0,1 мм. Обмотки II и V выполнены одножильным проводом марки ПЭВ-2, ПЭЛШО или ПЭТВ диаметром примерно 0,64 мм с учетом изоляции. Обмотки I и III содержат по 13 + 13 витков провода, обмотка II — два витка, обмотка IV — 14 витков, и обмотка V — один виток. Обмотки отделяют друг от друга слоями изоляционного материала, например, тремя слоями майларовой ленты. Хорошо себя зарекомендовала самослипающаяся изоляционная лента из этиленпропиленовой резины и ПВХ. Первой на магнитопровод укладывают обмотку IV, затем — обмотки I и III, и только после этого — остальные. Такая очередность укладки позволяет снизить потери в трансформаторе.
Цепь из постоянного резистора R26 и конденсатора СЗ 1 — демпфирующая. Резистор R26 должен обладать как можно меньшей паразитной индуктивностью. Подходящий резистор можно составить из трех постоянных резисторов МЛТ или аналогичных, соединенных параллельно, мощностью по 2 Вт каждый сопротивлением 270 Ом или 330 Ом.
К обмоткам I и III трансформатора TV2 подключены двухполупериодные выпрямители импульсного напряжения, образованные диодами VD22, VD27 и VD29, VD30 соответственно. Выпрямленные постоянные напряжения сглаживают два LC-фильтра, состоящие из компонентов С23, С24, L2 и С27, С28, L3. С каждого выхода источника питания может быть получен ток до 19,6 А при условии, что мощность нагрузки не превысит 2000 Вт. Диоды VD22, VD27, VD29, VD30 марки 80EBU04 можно поменять на приборы HFA30PA60C, HFA50PA60C, 30ЕРН06, 30ЕТН06, DSEI30-06A или, в крайнем случае, 150EBU04.
Каждый из дросселей L2 и L3 выполняют на двух сложенных вместе кольцевых магнитопроводах типоразмером К45 х 28 * 7 из МО-пермаллоя марок МП-250, МП-140, МП-100 или МП-60. Обмотки каждого дросселя, содержащие по 10 витков провода, выполняют литцендратом марок ЛЭЛО или ЛЭШО, состоящим из 175 жил диаметром 0,1 мм.
Вентиляторы M1-М6, изначально разработанные для охлаждения вычислительных систем на базе Pentium III / FC-PGA, можно взять марок N24/MPCA или N3-5/MES фирмы “Evercool Thermal Со.” или аналогичные. В случае использования охладителей не от компьютерной техники можно рекомендовать вентиляторы ЕС6015Н12S, ЕС6015Н12С, ЕС601 ОН 12С, ЕС5020М12S А, ЕС5015 НН12В, EC12025M12SA, EC8025M12SA, EC9225M12SA, G1-486, G1-486, JF0515S1M, JF0615B1H, JF0615S1H, JF0615S1L, JF0620S1H, KF0715S1HR, YM1205PHS1 и подобные с напряжением питания 12 В постоянного тока.
Design
Конденсаторы С6 и СЮ следует монтировать как можно ближе к выводу 15 микросхемы DA1. Конденсатор С9 необходимо установить по возможности близко к выводу 13 контроллера DA1.
Частотозадающие компоненты (резистор R1 и конденсатор С1) следует располагать как можно ближе к соответствующим выводам 5 и 6 микросхемы DA1, иначе из-за чересчур протяженных печатных дорожек может возникнуть ситуация, при которой задающий генератор может начать вырабатывать сигнал со столь различными длительностями разнополярных импульсов положительной и отрицательной полярностей, что возникнет значительное подмагничивание сердечника импульсного трансформатора TV2. В этом случае только система защиты по току может спасти компоненты преобразователя от разрушения.
Под микросхемой DA1 и компонентами ее “обвязки” следует оставить невыт-равленную фольгу на одном слое двухсторонней печатной платы и электрически соединить ее с выводами 10 и 12 микросхемы DA1. Если не избежать размещения задающего генератора в непосредственной близости от сильноточных компонентов преобразователя (в особенности моточных), то желательно детали задающего генератора поместить в электромагнитный экран, соединенный с ножками 10 и 12 контроллера DA1. Все электрические соединения следует делать как можно более короткими.
Диодную сборку VD5, тиристор VSI, переключательные транзисторы VT3 и VT4 следует установить на раздельные охладители с вентиляторами от процессоров персональных компьютеров. Диоды выходных выпрямителей монтируют через изоляционные прокладки на два точно таких же охладителя: компоненты VD22 и VD27 крепят на один охладитель, a VD29 и VD30 — на другой. Если вместо четырех дискретных диодов VD22, VD27 и VD29, VD30 использовать две сборки из двух диодов, размещенных в одном корпусе, то нет необходимости в изоляционных прокладках. Прокладки также не нужны, если применить диоды VD22, VD27, VD29, VD30 в таких теплопроводящих пластиковых корпусах, которые не будут иметь электрический контакт с металлом охладителей. Все компоненты, устанавливаемые на охладители, желательно монтировать с применением термопасты марки КПТ-8 или аналогичной, которая не проводит электрический ток.
На выводы диодов VD22, VD27, VD29 и VD30 допустимо надеть по миниатюрному ферритовому колечку, что до определенной степени заменяет RC-цепочки, которые можно включить параллельно этим диодам. Если использованы Hexfred-диоды марок HFA30PA60C, HFA50PA60C или подобные, то ни ферритовые колечки, ни RC-цепочки не нужны.
Настройка и регулировка
Первым делом проверяют монтаж и фазировку обмоток II и III трансформатора ТУ1. Ошибка в фазировке может привести к выходу аппарата из строя.
Настройку источника питания начинают при отключенном от питающей сети аппарате и выведенных в средние положения движках подстроечных резисторов К2 и К22. В соответствии с полярностью на конденсатор С21 от лабораторного блока питания подают постоянное напряжение величиной 18..25 В. Подбором резистора Я1 добиваются частоты генерации микросхемы О А1 примерно в 45 кГц.
Перед включением источника питания в сеть помните правила техники безопасности. Часть компонентов источника питания находится под высоким напряжением, которое опасно для жизни. Любые регулировки можно проводить только после отключения устройства от сети. Затем медленно подавая на вход источника питания переменное напряжение с ЛАТР, следят за потребляемым без нагрузки током. Он не должен превышать ориентировочно 200 мА. Существенно больший ток говорит о неисправности: ошибках в монтаже или неполадках в деталях. Нельзя размыкать у включенного аппарата цепь оптоэлектронной обратной связи системы стабилизации напряжения, поскольку это может привести к выходу из строя светодиодов оптронов U1.2 и U2.2 из-за существенно возросшего выходного напряжения.
Отсоединив лабораторный источник питания, следует проверить напряжения в характерных точках устройства. При номинальном сетевом напряжении 220 В переменного тока постоянное напряжение на конденсаторе С21 должно лежать в пределах 19..28 В, а постоянное напряжение на конденсаторе С32 должно быть примерно равным 12 В. Постоянное напряжение между выводами 15 и 10 микросхемы ЭА1 должно составлять 15 В. Если это так, то подстроечным резистором К2 в небольших пределах регулируют выходные напряжения источника питания.
Следующая стадия настройки заключается в корректировке системы срабатывания защиты от перегрузки по току. Для этого, подключив к обоим выходам одинаковые эквиваленты нагрузки общей мощностью 2 кВт, вращением движка подстроечного резистора R22 добиваются срабатывания системы защиты, что можно отметить по резкому снижению выходных напряжений. Чем меньше будет используемое сопротивление резистора R22, тем при меньшем токе будет срабатывать защита.
Последняя стадия работ заключается в проверке температуры нагрева компонентов при максимальной нагрузке в долговременном режиме.
Для подавления помех источник питания желательно поместить в электромагнитный экран (лучше двухслойный из меди и пермаллоя), а также снабдить дополнительным фильтром выходного напряжения. Кроме того, при необходимости не исключено использование мощных дополнительных стабилизаторов постоянного выходного напряжения.
Author: Москатов Е.А.
